公司-專營65mn彈簧鋼板022-60999080 022-60379886 13821289145
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部分現分 現貨規格表
材質 規格 產地 交貨狀態 庫存
65Mn鋼板 0.8*910*2000 重慶特鋼 冷軋 3噸
65Mn鋼板 1.0*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 10噸
65Mn鋼板 1.5*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 20噸
65Mn鋼板 2.0*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 20噸
65Mn鋼板 2.5*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 25噸
65Mn鋼板 3.0*1000*2000 重慶特鋼 冷軋 15噸
65Mn鋼板 4*1500*4000 鞍鋼 熱軋 35噸
65Mn鋼板 5*1500*4000 鞍鋼 熱軋 15噸
65Mn鋼板 6*1500*4000 鞍鋼 熱軋 65噸
65Mn鋼板 8*2000*8000 鞍鋼 熱軋 50噸
65Mn鋼板 10*2200*8500 鞍鋼 熱軋 32噸
65Mn鋼板 12*2200*8900 鞍鋼 熱軋 30噸
65Mn鋼板 14*2200*8100 鞍鋼 熱軋 28噸
65Mn鋼板 16*2200*8900 鞍鋼 熱軋 44噸
65Mn鋼板 18*2200*8650 鞍鋼 熱軋 50噸
65Mn鋼板 20*2200*8950 鞍鋼 熱軋 21噸
65Mn鋼板 25*2200*9050 鞍鋼 熱軋 15噸
65Mn鋼板 30*2200*9150 鞍鋼 熱軋 17噸
65Mn鋼板 35*2200*8900 鞍鋼 熱軋 24噸
65Mn鋼板 40*2200*10500 鞍鋼 熱軋 26噸
65Mn鋼板 45*2200*9500 鞍鋼 熱軋 31噸
65Mn鋼板 50*2200*8700 鞍鋼 熱軋 65噸
65Mn鋼板 60*2200*8950 鞍鋼 熱軋 35噸
65Mn鋼板 80*2200*8500 鞍鋼 熱軋 42噸
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公司網站：
www.xsgangtie.com
www.xintiegt.com
www.zhejiangt.com
www.cmgt888.com
www.tjscmgt.com.com
www.tianjingb.com
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65Mn鋼板，錳提高淬透性，φ12mm的鋼材油中可以淬透，表麵脫碳傾向比矽鋼小，經熱處理後的綜合力學性能優於碳鋼，但有過熱敏感性和回火脆性。用作小尺寸各種扁、圓彈簧、座墊彈簧、彈簧發條，也可制作彈簧環、氣門簧、離合器簧片、剎車彈簧及冷拔鋼絲冷卷螺旋彈簧。
標準
65Mn鋼板介紹
標準：GB/T 711-88 137 0210 4496
用途
65Mn 鋼板強度、硬度、彈性和淬透性均比65號鋼高，具有過熱敏感性和回火脆性傾向，水淬有形成裂紋傾向。退火態可切削性尚可，冷變形塑性低，焊接性差。受中等載荷的板彈簧，直徑達7-20mm的螺旋彈簧及彈簧墊圈.彈簧環。高耐磨性零件，如磨床主軸、彈簧卡頭、精密機床絲桿、切刀、螺旋輥子軸承上的套環、鐵道鋼軌等。
物理性能
化學成份
碳 C ：0.62～0.70
矽 Si：0.17～0.37
錳 Mn：0.90～1.20
硫 S ：≤0.035
磷 P ：≤0.035
鉻 Cr：≤0.25
鎳 Ni：≤0.30
銅 Cu：≤0.25[1]
力學性能
抗拉強度 σb (MPa)：≥980(100)
屈服強度 σs (MPa)：≥784(80)
伸長率 δ10 (％)：≥8
斷麵收縮率 ψ (％)：≥30
硬度：熱軋,≤302HB;冷拉+熱處理，≤321HB[2]
熱處理規范及金相組織
熱處理規范：淬火830℃±20℃,油冷; 回火540℃±50℃(特殊需要時,±30℃)。
金相組織：屈氏體。
●交貨狀態：熱軋鋼材以熱處理或不熱處理狀態交貨，冷拉鋼材以熱處理狀態交貨。
天津誠銘鋼鐵有限公司：焊接性能
氬弧焊對焊工藝
為瞭減小電療的消耗，選擇直流正接進行線材的對焊試驗，即選用直流電源，線材接電源的正極，鎢極接電源的負極。
含1%或2%氧化釷的鎢極發射電子效率高，電流承載能力好，且抗污染性能好，引弧容易並且電弧比較穩定。為瞭便於操作，選擇直徑為2 mm的較細的釷鎢極，並且電療前端磨尖。
由於氬氣較低的電弧電壓特性對於薄板和線材的手弧焊特別有益，因此選擇氬氣做保護氣體。
試驗選用直流手工氬弧焊機，焊接前，將鋼絲兩端頭仔細磨平，為防止焊點產生氣孔，用丙酮將端頭油污清洗乾凈。將兩端磨平的線材放在平整潔凈的對正板上（圖1），使兩端頭對正，接頭處不留間隙，用壓鐵壓住接頭兩側。將線材接焊機正極，鎢極接負極，分別將電流調至20 A，15 A，10 A，8 A進行焊接。焊接時，在接頭旁邊引燃點弧並使之燃燒穩定，將電弧移至接頭處使接頭金屬熔化後迅速將電弧熄滅，同時輕微施加頂鍛力，冷卻後即完成焊接過程，焊接過程中不使用填充焊絲。
試驗發現，當焊接電流為20 A時，電弧燃燒劇烈，接頭處金屬飛濺嚴重，焊點塌陷嚴重。當電流調至15 A時，電弧燃燒較平穩，熔池飛濺少，但焊縫仍有塌陷。但電流降至10 A時，引弧容易，電弧燃燒穩定，焊縫處沒有塌陷現象。圖2為焊接電流10 A時，用數位相機在Leica MZ6型體視顯微鏡下拍下的焊接接頭形狀。可以看出，接頭的圓柱度較好，將其打磨後能滿足線鋸的要求。當電流調至8 A以下時，引弧困難且電弧不穩定，難以完成焊接過程。
焊接接頭試驗
由於65Mn鋼具有過熱傾向，因此焊接熱影響區對接頭的力學性能影響很大。直徑0.7 mm的65Mn鋼絲經氬弧焊對焊後接頭處非常硬脆，輕輕折彎焊點處，就會在熔合線或焊縫處脆斷，斷口呈明顯的脆性斷裂形貌。所得接頭由焊縫和熱影響區組成，沿接頭軸線測試從焊縫中心至母材各個區域的顯微硬度。測量結果表明，從母材到熱影響區及焊縫中部，顯微硬度急劇增加，焊縫中部硬度達HV 1 060，這說明熱影響區及焊縫中部生成瞭硬脆組織。對於這種具有硬脆組織的接頭，為瞭提高其韌性和塑性，降低其硬度，獲得硬度、強度、塑性和韌性的適當配合，必須對焊接接頭進行適當的回火處理。熱處理後，應將熱影響區的脆性消除，同時應能使母材保持一定的強度和彈性。回火在箱式電阻爐內進行，回火工藝見表1。將回火後的鋼絲焊接接頭處仔細打磨，使其直徑與母材直徑大致相等，再在WE-50拉伸試驗機上進行拉伸試驗。每種回火處理的試樣取三根，取其拉力的平均值。
由試驗可以看出，330℃以上熱處理後，母材彈性基本消失，且斷裂均發生在母材處，而不發生在焊點及其熱影響區，這說明熱處理後雖然熱影響區的脆性完全消失，但母材的強度被大大削落（經試驗，所用母材的抗拉強度為1 663 MPa）。260℃保溫10 min時，雖然材料彈性基本不變，但熱影響區的脆性不能消除。當加熱溫度為280℃，保溫10 min時效果最好，熱影響區的抗拉強度隻比母材降低20%左右，而母材的彈性消失較小。將280℃回火處理的焊頭沿軸線方向測試縱剖麵上各個區的顯微硬度，發現焊縫處的最高硬度值降低到HV 500左右，比未處理時的硬度降低大約1倍。 焊好的環形鋼絲不但應能滿足一定的強度和彈性要求，而且具有一定的疲勞強度。
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天津浙建鋼鐵有限公司
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寧可一諾不許，許則一諾千金
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